Su ve Çevre Teknolojileri Dergisi 78. Sayı (Ocak 2015)

Su ve Çevre Teknolojileri / Ocak 2015 55 www.suvecevre.com akımda ayrıca b r arıtma yapılmıyor se çamur süzüntü suyunun azot konsant- rasyonu (yükü), C N,InB , damlatmalı f ltre g r ş akımı yüküne dah l ed lmel d r. • Çıkış akımında organik azot değeri S orgN,ESST = 2 mg/L olacak şek lde uygulanmalıdır. Azot içeriği yüksek b r deşarjın tes se gelmes hal nde bu değer daha yüksek seçilme - l d r. Emn yetl tarafta kalmak ç n boyutlandırmada çıkış akımındak amonyum içeriği S NH4,ESST = 0 kabul ed lmel d r. B yokütle ç n gerekl azotun hesabı X orgN,BM = 0,03 . C BOD,InB şekl nde yapılmalıdır, • Çıkış akımındaki nitrat konsantras - yonu günlük ortalama değere göre bel rlenmel d r. Anal zler rastgele zamanlarda alınan tek l numuneler veya 2 saatl k kompoz t numune- lerde yapılıyor ise gözlem değeri olarak (çıkış akımında norgan k azot, S InorgN,MV ) oldukça düşük kon- santrasyonlar seç lmel d r. G r ş yükünün geniş aralıklarda değiştiği tesislerde düşük değerler seçilmekle b rl kte prat kte S NO3,ESST q= q0,6-0,8 . S InorgN,MV alınır, • Yüzeysel hidrolik yük q A,TF ≤ 3 m/sa, • Damlatmalı filtreye çok yüksek oksi - jen transfer nden kaçınılmalıdır. Bu nedenle ger dev r oranı her sefe- r nde opt m ze ed lmel ve RR DW =3’ü geçmemel d r. Sonrak adımda ( k nc kademede) yer alacak n tr f kasyon proses nde içsel geri devrin doğrudan damlatmalı f ltren n çıkışından alınması hal nde, çökeltim tankına gelecek hidrolik yük azaltılır. Ancak içsel geri devrin ön çökeltim tankı üzerinden yapılması daha faydalı olabilir. Böylece denitrifi - kasyon ön çökeltim tankında başlamış olur. Bu durumda ön çökeltim tankına gelecek ek h drol k yükün de d kkate alınması gerek r. Sonrak adımda ( k nc kademede) yer alacak n tr f kasyonlu akt f çamur s stem nde çsel ger dev r genell kle son çökeltim tankı çıkışından alınır. Son çökeltim tankının hesabında bu husus d kkate alınmalıdır. Den tr f kasyonlu damlatmalı f ltre tasarım veya şlet m nde kapalı olan s stem n açılması le oks jene maruz kalma süresi büyük önem arz etmekte - d r. S stem n oks jen tekrar tüket p esk performansına ulaşması zaman alacağı ç n bu hususa d kkat ed lmel d r. Farklı Damlatmalı F ltre Uygulama- ları ç n Tasarım Kr terler Tablo 6.13’te ver lm şt r. Damlatmalı f ltrelere, tasarım mak- sadına bağlı olarak uygulanabilecek yükler ve beklenen çıkış suyu kal tes Tablo 6.14’te ver lm şt r. Havuz derinliği yersel şartlar ve mevcut hidrolik yüke bağlı olarak seç lmel d r. Der nl k 1,8 ve 7 m arasında olmalıdır. N tr f kasyon ç n der nl k 4 la 7 m arasındadır. Küçük yerleş m yerlerindeki (51 - 100 eşdeğer nüfus g b ) paket damlatmalı f ltre tes sler ç n der nl k 0,6 m’ye kadar düşeb l r. Damlatmalı F ltre Dolgu Yüksekl ğ Damlatmalı f ltrelere uygulanan , özgül su yüksekliği Sk (uzunluk), aşa - ğıdaki ifade ile hesaplanır. q A : Damlatmalı f ltrelerde yüzeysel h drol k yükü (yüzey yükü) (m 3 /m 2 saat) Tablo 6.13. Farklı Damlatmalı Filtre Uygulamaları için Tasarım Kriterleri (Metcalf & Eddy, 2003) (Metcalf & Eddy, 2003) Tasarım Parametreleri Düşük veya Standart Hızlı Orta Hızlı Yüksek Hızlı Yüksek Hızlı Pürüzlü Dolgu Malzemesi Taş Taş Taş Plastik Taş/plastik Hidrolik Yükleme, m 3 /m 2 .gün 1-4 4-10 10-40 10-75 40-200 Organik Yük, kg BOİ/m 3 .gün 0,07-0,22 0,24-0,48 0,4-2,4 0,6-3,2 >1,5 Geri Devir Oranı 0 0-1 1-2 1-2 0-2 Filtrede gözlenen uçucu canlılar Çok Değişken Az Az Az Biyofilmin kopması Aralıklı Aralıklı Sürekli Sürekli Sürekli Derinlik, m 1,8-2,4 1,8-2,4 1,8-2,4 3,0-12,2 0,9-6 BOİ Giderim Verimi, % 80-90 50-80 50-90 60-90 40-70 Nitrifikasyon İyi Kısmi Yok Yok Yok Gerekli Güç, kW/10 3 m 3 2-4 2-8 6-10 6-10 10-20